目 录
1、概述-----------------------------------------------------------2、计算模式及假定-------------------------------------------------3、计算荷载------------------------------------------------------- 1、挂篮结构荷载----------------------------------------------- 2、箱梁自重荷载-----------------------------------------------4、挂篮整体受力计算-----------------------------------------------5、挂篮构件验算--------------------------------------------------- 1、主构架检算------------------------------------------------- 2、前上横梁检算----------------------------------------------- 3、后锚梁检算------------------------------------------------- 4、底篮检算--------------------------------------------------- 5、外模体系检算----------------------------------------------- 6、内模体系检算-----------------------------------------------6、各吊点吊带检算-------------------------------------------------7、挂篮轨道、锚轨扁担及轨道锚固验算------------------------------- 1、轨道梁检算------------------------------------------------- 2、锚轨扁担检算----------------------------------------------- 3、轨道锚固检算-----------------------------------------------8、挂篮施工状态倾覆稳定验算---------------------------------------9、挂篮走行状态倾覆稳定验算---------------------------------------
1、概述
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新民岷江特大桥主桥菱形挂篮计算书
西铜高速公路S1合同特大桥主桥为双幅90+4×160m+90m预应力混凝土连续刚构桥，箱梁为单箱单双室、变高度、变截面结构。箱梁顶宽16.9m,顶板厚30～50cm，腹板厚度为45～80cm，底板厚度为30～120cm。箱梁每半个“T”采用挂篮悬浇1～22节段，其中1～5节段长2.5m，6～10节段长3m，11～16节段长3.5m，17号以后节段长4m，挂篮设计控制最重节段为283.1t(1号节段)，控制后吊带的受力，次控制节段为228.9t（6号节段）11号节段施工工况217t。
2、计算模式及假定
1、施工状态：底平台承受腹板及底板荷载，并传至底模前、后横梁，底模后横梁通过后吊带及助吊杆锚固在已完成节段上，底模前横梁通过前吊带悬吊于前上横梁。外模和内模承受翼缘板及顶板荷载，前端悬吊于前上横梁,后端锚固于箱梁顶板。主构架后端锚固于箱梁顶板。
2、走行状态：内外模板系统与底篮系统随主构架同时走行,最不利位置在挂篮就位且没有锚固。
3、计算假定：
a、施工产生的纵向水平力不计。
b、混凝土对前端端模产生的压推力由现场通过固定端模与纵向钢筋来克服。 4、混凝土比重取2.73t/m3(按超方5%考虑）。 5、施工荷载：
施工荷载按0.1t/m2计，但总荷载不超过10t，因最大施工面积约为100m2，故施工荷载取10t，其中底模平台承担10×0.68=6.8t，侧模承担10×0.32=3.2t。
3、计算荷载
1、挂篮结构荷载
底篮、外模、内模均按线荷载作用在底模纵梁、外导梁和内导梁上计算，位置按照各工况加载考虑了人群荷载。挂篮主构架等其他构件均考虑在结构单元杆件自重里，由计算程序根据截面尺寸并乘以1.2的系数处理。 2、箱梁自重荷载
翼板混凝土重量按线荷载作用在外导梁上，顶板混凝土重量按线荷载作用在内导梁上，腹板及混凝土通过底模横梁分配到底纵梁上。
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4、挂篮整体受力计算
各工况受力均采用MIDAS Civil计算程序整体计算，工况简要如下。
各工况下挂篮构件内力及支点反力表工况工况11号节段施工工况-98.9-13.469.7121.6-69.6-115.8.441.0-35.8-23.763.9119.90.0.022.019.46.274.141.98.49.7-8.68.4-7.446.4-14.7-40.4-44.225.0-18.515.3-11.7工况26号节段施工工况######-14.273.4127.9-73.3######103.3.7-37.9-24.967.3126.40.067.222.418.95.759.036.65.712.8-9.711.0-8.448.6-16.5-30.1-32.920.4-13.815.8-11.4工况311号节段施工工况######-15.479.4132.2-79.6######112.246.6-40.9-26.872.8137.00.079.425.221.65.654.134.75.216.9-11.514.5-10.052.1-17.4-24.3-27.618.2-11.714.7-9.7工况4工况517号节段施工走行工况工况######-14.676.0126.4-76.0######107.243.0-38.6-28.069.6131.00.029.669.60.00.00.034.723.53.117.544.211.212.115.114.3-9.74.8.6-16.0-17.3-18.913.6-8.111.2-7.3 构件内力或支点反力 轴力(t)杆件Z1弯矩(t.m)剪力(t)主 构杆件Z2 轴力(t)架杆件Z3 轴力(t)杆件Z4 轴力(t)杆件Z5 轴力(t)弯矩(t.m)前上横梁剪力(t)弯矩(t.m)后锚梁剪力(t)前支点反力(t)后支点反力(t)后锚固反力(t)前吊带A拉力(t)前吊带B拉力(t)前吊带C拉力(t)后吊带A拉力(t)后吊带B拉力(t)辅助后吊杆拉力(t)弯矩(t.m)外导梁剪力(t)弯矩(t.m)内导梁剪力(t)弯矩(t.m)底前横梁剪力(t)弯矩(t.m)底后横梁剪力(t)弯矩(t.m)加强底纵梁K1剪力(t)弯矩(t.m)底纵梁K1剪力(t)第 3 页，共 32 页
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工况1：1号节段施工工况，本节段重量最大，达283.1t，长度2.5m，为控制工况。
工况2：6号节段施工工况，本节段重量较大为228.9t，长度变为3m，底横梁及外导梁等受力有较大变化。
工况3：11号节段施工工况，本节段重量较大为217.1t，长度为3.5m，主桁架、前吊带、前横梁、底横梁及外导梁等受力有较大变化,为主要控制工况。
工况4：17号节段施工工况，本节段重量较大为170t，长度变为4m，底横梁及外导梁等受力有较大变化为控制工况。。
工况5：走行工况，结构改变，底平台通过倒链吊挂在外导梁上，内外模卸载，只保持内外导梁挂于前上横梁，内外模板随挂篮主构架前行。
各工况计算结果由于风荷载和模板重量未能准确计算，计算时按现场估算，计算结果与实际有所偏差，结果汇总见上表所示。5、结构各杆件检算
根据MIDAS CIVIL计算结果检算各杆件强度。 1、主构架检算 1、1 杆件Z1
a、销孔截面处（与Z2销接处）
该截面特性如下：
I1=751cm4A=
454
cm2
内力如下：
M=-15.36t·m按压弯杆检算
L=查表得知强度检算：
σ= N /A+M / W1 =τ=QS/I1d=σ
2
I2=109944cm4S=2851
cm3
W1=d=N=R2=l2=f2=
396710.4-112.6815.634.620.920
Q1=79.44tR1=
13.2
cm
540cm
l1=40.91f1=0.86163.5
MPa
满足要求
27.679.5
MPa<100MPaMPa<170MPa
+ 3t2 =
弯矩作用面内稳定检算：
N'=5111.43
σ= N /(A*f1)+b*M/(g*W1(1-0.8*N/N'))=68.2
MPa<170MPa
满足要求
弯矩作用面外稳定检算：
σ=N/(A*f2)+h*b*M/(fb*W1)=82.3直径d=
100.0
MPa<170MPammt
满足要求
销子抗剪计算：销子材质为40Cr,其抗剪强度[τ]=350MPa Q'=137.9
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τ=
87.8MPa
满足要求
孔壁承压计算： A承压=14400mm2[N]=
302.4t >
137.9t 满足要求
b、销孔截面处（与Z3销接处）
该截面特性如下：
I1=17205.8cm4I2=730cm4A=122.6cm2
S=
656
cm3
内力如下：
M=
12.8
t·m
Q2=-80.7t
强度检算：
σ= N /A =91.9MPaτ=QS/I1d=29.6MPa<100MPaσ2
+ 3t2 =
105.2
MPa<170MPa
满足要求
销子抗剪计算：销子材质为40Cr,其抗剪强度[τ]=350MPa
直径d=100.0mm Q'=138.6t τ=
88.2
MPa
满足要求
孔壁承压计算： A承压=10400mm2[N]=
218.4t >
138.6t 满足要求
c、跨中截面（距与Z2销接处0.85m截面处）
该截面特性如下：
I1=54263cm4I2=46797cm4A=253.8cm2
S=17cm3内力如下：
M=-12.8t·mQ3=-0.8t按压弯杆检算
L=540cm
R1=
14.6
cm
l1=36.99查表得知f1=0.910强度检算：
σ= N /A+M / W1 =85.9
MPa
τ=QS/I1d=1.1MPa<100MPaσ
2
+ 3t2 =
85.9
MPa<170MPa
满足要求
弯矩作用面内稳定检算：
N'=3495.72
σ= N /(A*f1)+b*M/(g*W1(1-0.8*N/N'))=91.4
MPa<170MPa
满足要求
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W1=1075d=
10.4
N=
-112.68
W1=3083d=2.4N=-112.68R2=13.6l2=39.71f2=
0.900
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弯矩作用面外稳定检算：
σ=N/(A*f2)+h*b*M/(fb*W1)=108.6
1、2 杆件Z2
杆件截面型式：2-[32c+2-□204×10
A1=181.1
cm2（销孔处，垂直面）
A2=125.6cm2（销孔处，水平面）A3=163.4cm2（中间截面）N=132.24t强度检算（按拉杆）：σ1= N/A1=σ2= N/A2=σ3= N/A3=销子抗剪计算：
τ= A承压=[N]=
1、3 杆件Z3
杆件截面型式：2-[28c+2-□400×12（缀板）
A=102.44
cm2
N=-79.56t强度检算（按压杆）：
σ= N/A=L=l0=λx=λ
ox=
MPa<170MPa满足要求
73.052.680.9
MPa<170MPaMPa<100MPaMPa<170MPa
满足要求
满足要求满足要求满足要求
84.2MPa<350MPa9600
mm2
132.24
孔壁承压计算：
201.6t >
t 满足要求
77.7cmcm
2 x
MPa<170MPa
R=r=
13.82.27
满足要求cmcm
稳定性检算（按格构式轴心受压杆件）：
3504325.36λ
+ λ
2 1
λ1=18.94
=
31.6683.51
MPa<170MPa
满足要求
f=0.930σ= N/(A * f) =
1、4 杆件Z4
杆件截面型式：2-[32c+2-[22b+2-□360×16
A=194.4cm2N=-132.24t强度检算：
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σ= N/A=L=694.6cmR1=R2=
13.314.7
cmcm
l1=l2=80.41
52.2347.25MPa<170MPaf1=0.846f2=0.869
满足要求
68.0
MPa<170MPa
满足要求
稳定性检算（按压杆）：
σ= N /(A * f1)=销子抗剪计算：
τ=
84.2MPa<350MPa
满足要求
孔壁承压计算： A承压=11400mm2[N]=
239.4t >
132.24t 满足要求
A1=181.1
cm2（销孔处，垂直面）
A2=111.2cm2（销孔处，水平面）A3=163.4cm2（中间截面）N=112.2t强度检算（按拉杆）：σ1= N/A1=61.9MPa<170MPa满足要求σ2= N/A2=50.4MPa<100MPa满足要求σ3= N/A3=68.7
MPa<170MPa
满足要求
销子抗剪计算：
τ=71.4MPa<350MPa满足要求
孔壁承压计算：
A承压=9600
mm2
[N]=
201.6t >
112.2
t 满足要求杆件截面型式：2-I45b
Ij=67520cm4Wj=3000.cm3S=1774cm3d=
2.7
cm
采用加劲桁形式，通过程序M=
56
t·m
计算，均满足要求；此处仅检算剪力。Q=-40.92tτ=QS/Id=
39.8
MPa<100MPa
杆件截面型式：2-I36b+2-□400×16
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1、5 杆件Z5
2、前上横梁检算
3、后锚梁检算
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I=78414cm4W=4001cm3S=2212.5cm3d=
2.4
cm
M=-26.84t·mQ=72.82tσ=M/W=67.1MPaτ=QS/Id=
85.6MPa<100MPa σ
2
+ 3t2 =
162.8MPa<170MPa
满足要求
杆件截面型式：2-I45b + 4-□180×16
Ij=109034cm4Wj=4524cm3S=
26
cm3
d=
2.7
cm
M=52.14t·mQ=-17.38tσ=M/W=57.62MPa<170MPaτ=QS/Id=
-15.73MPa<100MPa满足要求
σ
2
+ 3t2 =
63.74
MPa<170MPa
杆件截面型式：2-I45b + 4-□180×16
Ij=109034cm4Wj=4524cm3S=
26
cm3
d=
2.7
cm
M=-40.37t·mQ=-44.22tσ=M/Wj =.2MPaτ=QS/Id=40.0MPa<100MPa σ
2
+ 3t2 =
113.0
MPa<170MPa
满足要求
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4、底篮检算 4、1 底模前横梁
4、2 底模后横梁
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4、3 腹板下方纵梁K1
从“各工况下挂篮构件内力及支点反力表”可以得知，纵梁K1在灌注1号节段时最为不利，采用序对纵梁进行具体分析比较计算后，得内力如下。
① 下弦杆：拉杆，截面采用 2∠75×8
A=23cm2N=
32.7
tσ= N/A =
142.2
Mpa<170MPa
② 受压斜杆：截面采用 2∠63×6
A=14.58cm2N=-16.5tL=82
cm
R1=1.94cmR2=l1=42.27l2=查表得知f1=
0.0
f2=
按弱轴检算杆件
σ= N /(A * f1)=127.2
MPa<170MPa
满足要求
③ 受拉斜杆：截面采用 2∠75×8
A=23cm2N=
18.4
tσ=N /A =
80.0
MPa<170MPa
满足要求
④ 竖杆：截面采用 2∠63×6
A=14.58cm2N=-4tL=65
cm
R1=1.94cm
R2=l1=
33.51
l2=查表得知f1=0.923f2=按弱轴检算杆件
σ= N /(A * f1)=29.72
MPa<170MPa满足要求
⑤ 上弦杆：截面采用 2[14b
I=1218cm4W=174cm3A=S=104.8cm3
d=1.6cmN=-14tM=1.2t·mQ=按压弯杆检算
L=100
cm
R1=4.4cm
R2=l1=
22.73
l2=查表得知f1=0.962
f2=
强度检算：σ= N/A + M/W=
101.8Mpaτ=QS/Id=15.1MPa<100MPaσ
2
+ 3t2 =
105.1
MPa<170MPa满足要求
第 9 页，共 32 页
3.0127.240.945
3.0121.590.965
42.6-2.83.826.320.95新民岷江特大桥主桥菱形挂篮计算书
弯矩作用面内稳定检算：
N'=1553.97
σ= N /(A*f1)+b*M/(g*W(1-0.8*N/N'))=103.6
MPa<170MPa
满足要求
弯矩作用面外稳定检算：
σ=N/(A*f2)+h*b*M/(fb*W)=133.1
MPa<170MPa
满足要求
底板下方纵梁K1各杆件经检算均能满足要求,不再叙述.
底模最大面荷载： H*g=3.93t/m2底模横梁最大线荷载:q=1.97t/m底模横梁最大弯矩： M=0.25t·m底模横梁最大剪力： Q=0.98
t杆件截面型式：I10
I=245cm4W=49cm3S=28.2cm3d=
0.45
cm
σ=M/W=50.14MPa
τ=QS/Id=25.14MPa<100MPaσ
2
+ 3t2 =
66.41
MPa<170MPa
满足要求
截面型式：2-[36b+2-□230×16
I1=55063.6cm4W=
2809cm3
S=2056cm3A=209.8cm2d=
2.2
cm
M=44.16t·mQ=11.22t
σ=
M/W=
157.2MPa<170MPaτ=QS/Id=
-9.5
MPa<100MPa
满足要求
第 10 页，共 32 页
2306106398509861 4、4 底板下方纵梁K1
4、5 底模横梁
5、1 外导梁检算
5、外模体系检算
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5、2 外导梁吊点检算 5、2、1 前吊点检算
前吊点采用Φ25精轧螺纹筋，其所能承受的力为：[F]=27.0前吊点受力：
浇注混凝土时（1#）：浇注混凝土时（11#）：挂篮走行时：
5、2、2 后吊装置A检算
后吊点A处受力：浇注混凝土时（1#）：浇注混凝土时（11#）：构件H4（2[16b）轴力计算：[F]=85.5[F]=97.2焊缝计算：焊缝有效高度：焊缝计算长度：焊缝强度计算：
5、2、3 后吊装置B检算
挂篮走行时：
τ=
F=
14.3
t 满足要求
销轴（45#钢）抗剪计算：
36.4MPa<125MPa
滚轮（构件G1）计算：截面型式：Φ152×10
W=l=σ=
148.7cm3204M/W=
mmt·m49.0
MPa<170MPa
满足要求
204t
F1=F2=F3=
8.811.314.3
t 满足要求t 满足要求t 满足要求
F1=F2=20.620.6
he=lw==
5.6680
18.920.6
t t
t >t >
t 满足要求t 满足要求mmmm
满足要求
构件H9（2-□286×10）承压计算：
τf=F2/(he*lw)
54.1MPa<160MPa
M=0.73
6、内模体系检算 6、1 内导梁检算
截面型式：2-[32b+□160×10
W1=
1282cm3
S=725.22cm3d=
2
cm
Q=-9.68t
第 11 页，共 32 页
I1=204cm4A=126.2cm2M=15.07t·m
102216022320新民岷江特大桥主桥菱形挂篮计算书
σ=
M/W=
117.617.0
MPa<170MPaMPa<100MPa
满足要求
102216022τ=QS/Id=
第 12 页，共 32 页
32新民岷江特大桥主桥菱形挂篮计算书
6、2 内导梁吊点检算 6、2、1 前吊点检算
前吊带B（材质Q235-B，截面□150×36）其所能承受的拉力为：[F]=71.3前吊点受力：
浇注混凝土时（1#）：浇注混凝土时（11#）：挂篮走行时：
6、2、2 后吊装置A检算
后吊点A处采用Φ25精轧螺纹筋，其所能承受的力为：[F]=27.0后吊点A处受力：浇注混凝土时（1#）：浇注混凝土时（11#）：构件N4（2[16b）轴力计算：[F]=85.5焊缝计算：焊缝有效高度：焊缝计算长度：焊缝强度计算：
6、2、3 后吊装置B检算
挂篮走行时：
τ=
F=
3.8
t 满足要求
销轴（45#钢）抗剪计算：
9.7MPa<125MPa
滚轮（构件G1）计算：截面型式：Φ152×10
W=l=σ=
148.7cm3142M/W=
mmt·m9.1
MPa<170MPa
满足要求
he=lw==
5.40
mmmm
满足要求
t >
18.9
t 满足要求F1=F2=
17.218.9
t 满足要求t 满足要求
t
F1=F2=F3=
9.512.76.8
t 满足要求t 满足要求t 满足要求
t
τf=F2/(he*lw)
76.7MPa<160MPa
M=0.13
6、各吊点吊带检算
销子材质为45#钢，吊带材质为Q345-B级钢。
前吊带A内前吊带A内拉力(t)销子直径(mm)孔径(mm)销子容许剪应力(MPa) 后吊带255051125第 13 页，共 32 页
后吊带拉力(t)销子直径(mm)孔径(mm)销子容许剪应力(MPa)新民岷江特大桥主桥菱形挂篮计算书
销子抗剪(t)吊带宽(mm)吊带厚(mm)孔壁承压容许应力(MPa)钢板容许剪应力(MPa)钢板容许拉应力(MPa)孔壁承压(t)钢板抗拉长度(mm)钢板抗拉强度(t)钢板抗剪长度(mm)钢板抗剪强度(t)49.11503630012020054.09971.310056.2销子抗剪(t)吊带宽(mm)吊带厚(mm)孔壁承压容许应力(MPa)钢板容许剪应力(MPa)钢板容许拉应力(MPa)孔壁承压(t)钢板抗拉长度(mm)钢板抗拉强度(t)钢板抗剪长度(mm)钢板抗剪强度(t)由于前吊带A外与前吊带B结构与前吊带A内相同，但受力较前吊带A内小，故不再叙述。7、挂篮轨道、锚轨扁担及轨道锚固验算 7、1 轨道梁检算
轨道梁截面:
2-工32b+2-□60×10
W=d=
t
1.6
m
(实际不大于1米)
1562cm31.35
cm
I=24058cm4S=8.8cm3
后锚固反力 F=
29.
预埋Φ32精轧螺纹筋最大间距L=则轨道梁受力及应力:
M=Q=σ=σ
2
11.9t·m23.7tM/W=+ 3t2 =
75.9MPa32.8MPa<100MPa94.8MPa<170MPa
满足要求
τ=QS/Id=
轨道梁连接计算：连接螺栓采用M22 8.8级精制螺栓。
22mm螺栓直径 d=螺栓数量 n=螺栓抗剪强度f=承压计算：连接板厚 t=承压强度 f=
7、2 锚轨扁担检算
锚轨扁担材质为16Mn,为全焊结构,其截面特性如下:
I=
874
cm4cm3
29.
t
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W=d=
1753.2
cm3cm
S=114.2后锚固反力 F=
12
mm
11.9
t 满足要求
49.7t >9
87.6t >
29.t 满足要求
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计算跨度取轨道梁两型钢间距 L=M=Q=σ=
1.7t·m3.4tM/W=
97.5MPa<210MPa13.9MPa<120MPa
满足要求
0.23
m
τ=QS/Id=
7、3 轨道锚固检算
轨道锚固采用单根Φ32精轧螺纹筋加锚板进行锚固，现场实际采用设计竖向预应力钢筋锚固，有效锚固力大于此值。
Φ32精轧螺纹筋锚固长度 L=600mm
Φ32精轧螺纹筋与箱梁混凝土之间的锚固强度:
F1=π×d×L×τ=15.0796t
式中τb为钢筋与C55混凝土的粘接强度，取2.5MPa。
锚板锚固强度：锚板边长 a=按冲切计算强度：
F2=μ×L×[τ]=65.856t >按局部抗压计算强度：
F2=(a2-π×d2/4)×fc=47.5533t >
F1+F2=
29.
62.6t >
t 满足要求
29.t 满足要求
式中fc为C55混凝土局部挤压强度，取25.3MPa。ΣF=
29.
t 满足要求
式中[τ]为C55混凝土容许剪切强度，取1.96MPa。
140
mm
b
8、挂篮施工状态倾覆稳定验算
从“各工况下挂篮构件内力及支点反力表”得知，挂篮施工11节段状态后锚固点反力最大。
R锚=79.44t
采用4根Φ32精轧螺纹钢筋锚固挂篮后锚固点 后锚固筋最大可提供锚固力为： 倾覆稳定系数 K=2.8
由此可知：挂篮在灌注砼时可以满足倾覆稳定系数K=2.0的要求。9、挂篮走行状态倾覆稳定验算
挂篮移动时，通过后支座反勾在组焊的轨道上走行，取消了常规采用的水箱压重走行方式，计
式如下（空载走行时）。
224.4
t
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挂篮主桁走行时，引起主桁倾覆的力P前包括：主桁上弦操作平台、前上横梁、前上横梁吊带系统、外导梁、底篮等部分荷载。由“各工况下挂篮构件内力及支点反力表”查得后支点反力为
R后=-29.t
反算挂篮前端力为：
P前=R后×5.4÷6=
主桁绕前支点的倾覆力矩为：
M倾=P前×6=160.056t·m
挂篮走道梁锚固采用2根Φ32精轧螺纹钢筋，其容许拉力为：
[R后]=112.19t
挂篮后勾板可以提供抗倾覆力矩为：
M稳= 5.4×[R后]=
稳定系数为：
K = M稳/M倾 =
3.8
≥2
满足要求
605.8
t·m
26.676
t
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为双幅90+4×160m+90m预应力混凝土连续刚构桥，箱梁为单箱单双16.9m,顶板厚30～50cm，腹板厚度为45～80cm，底板厚度为30～悬浇1～22节段，其中1～5节段长2.5m，6～10节段长3m，11～16节段设计控制最重节段为283.1t(1号节段)，控制后吊带的受力，次控制施工工况217t。
吊带及辅
横梁通过前吊带悬吊于前上横梁。外模和内模承受翼缘板及顶板荷于箱梁顶板。主构架后端锚固于箱梁顶板。
有锚固之时
方5%考虑）。
载不超过10t，因最大施工面积约为100m2，故施工荷载取10t，其中承担10×0.32=3.2t。
况加载，并
构件均考虑在结构单元杆件自重里，由计算程序根据截面尺寸并乘
腹板及底板
。
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程序整体计算，工况简要如下。
最大受力-112.7-15.479.4132.2-79.6-132.2112.246.6-40.9-26.872.8137.029.679.425.221.66.274.141.98.444.211.215.1-9.752.1-17.4-40.4-44.225.0-18.515.3-11.7第 19 页，共 32 页
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283.1t，长度2.5m，为控制工况。
节段重量较大为228.9t，长度变为3m，底横梁及外导梁等受力有较大
节段重量较大为217.1t，长度为3.5m，主桁架、前吊带、前横梁、为主要控制工况。
节段重量较大为170t，长度变为4m，底横梁及外导梁等受力有较大
底平台通过倒链吊挂在外导梁上，内外模卸载，只保持内外导梁挂前行。
有所偏
各杆件强度。
cm3cmtcm
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cm3cmt
cm3cmtcm
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，采用程
得内力如下。
cm
cm
cm2tcm
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74.148081125第 29 页，共 32 页
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125.72804030012020096.0199159.216099.8带A内相同，但受力较前吊带A内小，故不再叙述。
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1节段状态后锚固点反力最大。
式，计算图
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前包括：主桁上弦操作平台、前上横梁、前上横梁吊带系统、
况下挂篮构件内力及支点反力表”查得后支点反力为
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