微通道中两相流压降与传质的研究

第２３卷第４期　２００７年８月　化学反应工程与工艺　Ｃｈｅｍｉｃａ１　Ｒｅａｃｔｉｏｎ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　ａｎｄ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ　ＶＯ１　２３，ＮＯ　４　Ａｕｇ．２００７　文章编号：１００１－－７６３１（２００７）０４—０３０９—０６　微通道中两相流压降与传质的研究　聂晶尧　宋宏宇　袁向前　周兴贵　（华东理工大合化学反应工程研究所，上海　２００２３７）　摘要：　以氮气和水为实验体系，采用均质混合模型，研究微混合器的微通道中两相流通过微通道的压降，　并测定了两相流的传质系数。结果表明，微通道当量直径为９５．２　ｍ，气体速率为１．０８９～４．３５５　ｍ／ｓ，液　体速率为０．００６　４１～０．１７０　９０　ｍ／ｓ的条件下，均质混合模型计算压降值与实测值吻合良好。气速为　１．６３３～３．４８４　ｍ／ｓ，液速为０．０２５　６　ｍ／ｓ时，随着气速增加，传质系数呈递增的趋势。气速为　１．６３３～３．４８４　ｍ／ｓ，液速为０．ｏ１９　２　ｍ／ｓ时，随着气速增加，传质系数先增加后降低然后再增加。传质系　数对液速变化更为敏感。　关键词：微通道；压降；传质；两相流　中图分类号：ＴＱ０２１．４　ＴＱ０５１．７＋１　文献标识码：Ａ　气液两相流在工业上有着广泛的应用，如连续循环反应器、鼓泡塔反应器和气液管式反应器　等【＿１Ｊ。目前，在化学工程领域，有关微型混合器的基础和应用研究主要集中在两相流的流型、压降和　微通道内的传质和传热方面。在两相流微通道中，传质和压降是研究的主要内容，特别是冷模中压降　的研究，为热模中工艺管路设计提供了重要依据ｒ２］。微通道内的传质和反应过程也引起了研究者的广　泛关注，但尚无很明确的研究结果。有研究表明，当流速相同的流体分别流经当量直径为５Ｏ　ｍ的　微通道和直径为５Ｏ　ｍｍ的管道时，微通道内的流体流动雷诺数远小于管道内流体流动雷诺数，通常　为几百到几十，甚至更小。微通道内的流体粘性力比惯性力大，而且微通道内的流体流型多为层流，　通过扩散传质。关于通道尺寸对摩擦损失的影响，研究者也有不同的见解。Ｍｉｓｈｉｍａ等　认为，当圆　管直径小到０．５　ｍｍ时，无论是层流还是湍流，单相流的摩擦损失可以与修正公式得到很好的拟合。　Ｐｅｎｇ等ｒ４］发现当量直径在０．１３３～０．３６７　ｍｍ的矩形微通道流动阻力比常规的大尺寸管路小，判断流　型转换的雷诺数也比常规的大尺寸管路的雷诺数小。本研究测定了两相流在微通道的压降和传质系　数，采用均质混合模型计算两相流通过微通道的压降，探讨微通道内流体的流动特性，为今后对微通　道及微混合器的深人研究作铺垫　１　实验部分　１．１微混合器　微混合器微通道结构由两块微通道结构板Ａ和Ｂ组成，如图１和２所示。Ａ和Ｂ均采用不锈钢　材料，光化学蚀刻法加工制造。在微通道结构板Ａ中有１３个平行的微通道，结构尺寸相同，深　５Ｏ　ｍ，宽１　ｍｍ，长２０　ｍｍ，当量直径为９５．２　ｍ。在微通道进口端为液相分布区，连接进液口。每　个微通道进口端底部为气相进料孔，连接微通道结构板Ｂ的气体分布区，孔径均为０．５　ｍｍ。在微通　道出口端为流体汇集区，连接出料口。而在微通道结构板Ｂ上，加工有气体分布区和出料口，其中　气体分布区连接进气口。两块微通道结构板Ａ，Ｂ上均有两个定位口，与两个不锈钢外夹套的定位孔　收稿日期：２００６—１２－１８；修订日期：２００７—０３—３０　作者简介：聂晶尧（１９８２－－），女，硕士研究生；袁向前（１９５６一），男，副教授，通讯联系人。Ｅ－ｍａｉｌ：ｙｕａｎｘｉａｎｇｑｉａｎ＠ｅｃｕｓｔ．ｅｄｕ．ｃｎ　维普资讯 http://www.cqvip.com ３１Ｏ　化学反应工程与工艺　２００７年８月　相对应，其中一个外夹套连接有进气口、进液口和出料口。　在微混合器中，气体经进气口进入板Ｂ的气体分布区，通过相邻板Ａ上的气相进料口，进入微　通道。液体经进液口进入板Ａ的液体分布区，流进微通道，与从气相进料口进入的气体接触，混和　流体流进微通道到达流体汇集区，随后经出料口流出混合器。　图１微通道结构板Ａ　Ｆｉｇ．１　Ｍｉｃｒｏ—ｃｈａｎｎｅｌｓ　Ａ　图２微通道结构板Ｂ　Ｆｉｇ．２　Ｍｉｃｒｏ—ｃｈａｎｎｅｌｓ　Ｂ　１．２压降测定　两相流的压降测试装置如图３所示。氮气经过滤器进入缓冲罐，随后经转子流量计进入混合器，　控制氮气体积流率为１Ｏ～３０　Ｌ／ｈ。去离子水由注射泵均速提供，体积流率为４５～３００　ｍＬ／ｈ。实验条　件下为气体空速Ｕｃ１．０８９￣４．３５５　ｍ／ｓ，液体空速Ｕ　０．００６　４１～Ｏ．１７０　９０　ｍ／ｓ。在微混合器前安装精　密压力表，当流体稳定后测混合器进口压力。　图３测压降流程　Ｆｉｇ．３　Ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｄｒｏｐ　ｍｅａｓｕｒｉｎｇ　ｆｌｏｗ　１．３传质系数测定　采用氮气和水实验体系测定两相流的传质系数。氮气和水两相流经微混合器混合后进入锥形瓶，　锥形瓶放置在搅拌器上，溶氧仪的探头伸入到锥形瓶的水相液面下，测定水中的氧含量。测传质系数　时，先在微混合器内通人空气和水，使水中氧含量达到饱和。关闭空气阀门，通人氮气，氮气扩散进　入水中，将水中的溶解氧替换出来，使水中氧含量降低。从微混合器中流出的水与锥形瓶中水的氧含　量之间的差值形成传质的推动力，使得锥形瓶中水的氧含量持续下降直到和微混合器中流出的水中氧　含量一致。混合器传质系数越大，传质的推动力也就越大，溶氧仪所测到的氧含量变化越快。整个混　合过程，溶氧仪与记录仪相连，记录仪的曲线进行数据处理拟合得传质系数。要获得只通过微混合器　混合作用的传质系数，先拆除微混合器，测定只有搅拌器搅拌作用下的传质系数，用总的传质系数减　去只在搅拌作用下的传质系数，可获得只通过微混合器混合作用的传质系数。此外微混合器出料口要　高于锥形瓶内液面部分，排除在搅拌过程中鼓泡的扰动作用对实验结果产生影响。传质系数测定实验　维普资讯 http://www.cqvip.com

第２３卷第４期　聂晶尧等．微通道中两相流压降与传质的研究　３１１　流程如图４所示。　ｄｉｓｓｏｌｃｅｄ　ｏｘｙｇｅｎ　ｌｌ１ｓｔ｜ＬＩｍｅｌｉｔ　图４传质系数测定实验流程　Ｆｉｇ．４　Ｍａｓｓ　ｔｒａｎｓｆｅｒ　ｍｅａｓｕｒｉｎｇ　ｆｌｏｗ　２结果与讨论　２．１压降分析　分析水平气液两相流的压力常用的方法有两种，一种是采用ｄｒｉｆｔ　ｆｌｕｘ模型来计算微通道内的空　隙率，由微通道内的摩擦压降和进出口速率变化所引起的压降损失来计算总压　］，另一种是采用均质　混合模型来计算压降。均质混合模型是计算两相流压降最简单的方法，由Ｕｎａｇａｒ和Ｃｏｒｎｗｅｌｌ提　出Ｌ２］，在直径为１．４６～３．１５　ｍｍ的微通道中两相流的实验数据拟合效果比较好。　ｃ　）ＦＴ　一　器；　一　；　一ｃ孟＋　式中，（　）ＦＴＰ是压降梯度，Ｐａ／ｍ￣＾　是两相流的范宁摩擦系数；ｐｒ　是两相流的密度，ｋｇ／ｍ　；　Ｒ　是两相流的雷诺数；Ｄ是当量直径，ｍ；　度，Ｐａ・Ｓ。　、　。、　分别为两相流的粘度、气相粘度和液相粘　根据测压实验装置，测压点在气体进入微系统的两通之前，总的压降包含微通道摩擦压降△Ｐ　，　流体流入、流出微通道与壁面碰撞产生的壁面压降△Ｐ　，进出口速度变化所引起的压降损失，从入　口汇集区到微通道的突然缩小引起的压降以及从微通道到出口汇集区的突然扩张引起的压降△Ｐ　，　进出口处的两通产生的压力降△Ｐｃ，即△Ｐ　＝△Ｐ　＋△Ｐ　＋△Ｐ　＋△Ｐ　＋△Ｐ　。　图５和６分别描述了低液速和高液速下，气液速率比与压降的关系。可见，随着气液速率比的增　加，压降也随之增加。在低气液速率比下，压降的增加幅度小，气液速率比与压降的曲线平缓。在高　气液速率比下，压降的增加幅度大，气液速率比与压降的曲线陡峭。　莹　ｌ　ｌ　／ＵＬ　／ＵＬ　图５低液速下气液速率比与压降的关系　Ｆｉｇ．５　Ｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐ　ｏｆ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｄｒｏｐ　ａｎｄ　ｒａｔｉｏ　ｏｆ　ｇａｓ　ｔｏ　ｌｉｑｕｉｄ　ｕｎｄｅｒ　ｌｏｗ　ｌｉｑｕｉｄ　ｖｅｌｏｃｉｔｙ　图６高液速下气液速率比与压降的关系　Ｆｉｇ．６　Ｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐ　ｏｆ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｄｒｏｐ　ａｎｄ　ｒａｔｉｏ　ｏｆ　ｇａｓ　ｔｏ　ｌｉｑｕｉｄ　ｕｎｄｅｒ　ｈｉｇｈ　ｌｉｑｕｉｄ　ｖｅｌｏｃｉｔｙ　维普资讯 http://www.cqvip.com ３１２　化学反应工程与工艺　２００７年８月　图７为不同液速下雷诺数和压降比（压降比为理论值与实验值之比）的关系。在不同的液速下，　雷诺数对应压降比为Ｏ．２５～１．２０。低液速（　一０．０１９　２　ｍ／ｓ）时，随着雷诺数的增加，压降比由　１．０５减Ｊｂ￣ＫＪＯ．８０。液速在０．０３４　２　ｍ／ｓ，０．０４２　７　ｍ／ｓ和Ｏ．０８５　５　ｍ／ｓ时，压降比为０９～Ｏ．９８。液速为　．０．１２８　２　ｍ／ｓ和０．１７０　９　ｍ／ｓ时，压降比为０．７５～Ｏ．９２。从图７可以看出，实验测定的压降值与理论计　算的压降值存在一定的偏差，由于操作过程中随着气液速率比变化，微通道气液两相流的流型不断变　化，操作条件不稳定将导致实验值与理论值存在偏差。该实验结果比文献［２］中报道的雷诺数对应　的压降比值小一个数量级。　图７不同液速下雷诺数与压降比关系　Ｆｉｇ．７　Ｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐ　ｏｆ　Ｒｅ　ａｎｄ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｄｒｏｐ　ｒａｔｉｏ　ｕｎｄｅｒ　ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ　ｌｉｑｕｉｄ　ｖｅｌｏｃｉｔｙ　图８不同粘度模型气液速率比与压降关系　Ｆｉｇ．８　Ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｄｒｏｐ　ａｎｄ　ｒａｔｉｏ　ｏｆ　ｓｕｐｅｒｆｉｃｉａｌ　ｇａｓ　ｖｅｌｏｃｉｔｙ　ｔＯ　ｓｕｐｅｒｆｉｃｉａｌ　ｌｉｑｕｉｄ　ｖｅｌｏｃｉｔｙ　ｂｙ　ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ　ｍｏｄｅｌｓ　在液速０．１０６　８　ｍ／ｓ时，采用不同粘度模型公式计算出来的压降与气液速率比关系见图８，其中：　ａ：　ＴＰ一　Ｉ．［６］；　ｂ：　ＴＰ一即Ｇ＋（１一ｚ）　Ｌ　；　ｃ：　ＴＰ一（三＋　Ｇ　Ｌ　）一　［６　；　ｄ．　＝＝：　］Ｉ　ｅ：实测值。　从图８的不同模型计算值可以看出，ａ和ｂ随着气液速率比的增加呈递增趋势，Ｃ和ｄ随着气液　速率比的增加呈递减趋势，ｅ是实验测定值。ｂ和ｅ比较接近，即由粘度模型公式ｂ计算出来的压降　与实验测定压降值吻合较好，可以采用该粘度公式对微通道内的压降进行理论计算。　２．２传质系数　传质过程可分为两部分：界面上的氮气解吸水中的氧，即氮气进入水气界面将水中的溶解氧替换　出来；氮气由界面向下扩散，即界面处的溶解氧和水体内溶解氧再分配过程，氮气替换水体中的溶解　氧，直至解吸达到平衡。通常假定水体内溶解氧浓度沿水深分布均匀，浓度变化符合下式　：　ｄＵ—ｋ２（Ｃ。一Ｃ）　式中，Ｃｓ为饱和溶解氧的浓度，ｍｇ／Ｌ；Ｃ为断面平均溶解氧浓度，ｍｇ／Ｌ；ｋ　为水体复氧系数，ｈ硼。。　微通道中流体流动的雷诺数很小，粘性力相对于惯性力而言很大，流体流型主要为层流，因此扩　散成为传质过程的主要控制因素。在微混合器内，流体的流层变薄，相间接触面积增加，扩散路径变　短，实现两相问的均匀、超快速地混合。减小通道尺寸将大大缩短扩散时间，微混合器通过将流体反　复分割和合并，使分子扩散距离减小，反应物在毫秒级范围内即可达到径向完全混合。微混合器内的　传质效果还与气液混合的流型有关，不同流型下的混合效果有较大差异口。。。　固定液速，变化气速，得到气液速率比与传质系数的关系见图９。可以看出，液速为　维普资讯 http://www.cqvip.com 第２３卷第４期　聂晶尧等．微通道中两相流压降与传质的研究　３１３　０．０２５　６　ｍ／ｓ，气液速率比为６３．７９～１３６．０９时，随着气速增加，传质系数呈递增的趋势，传质系数的　最大值可以达到０．７５０　ｍ／ｈ，随着气液速率比的增加，传质系数呈继续增加的趋势。液速在　０．０１９　２　ｍ／ｓ，气液速率比为８５．Ｏ５～１８１．４６时，随着气速增加，传质系数先增加后降低，然后再增　加，传质系数的最大值可以达到０．３４０　ｍ／ｈ，这是由于在气液速率比为１００～１２０时存在流型转变，　对传质效果产生影响。　ＵｃＩ　１　ＵＬ　图９气液速率比与传质系数关系　Ｆｉｇ．９　Ｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐ　ｏｆ　ｒａｔｉｏ　ｏｆ　ｇａｓ　ｔＯ　ｌｉｑｕｉｄ　ｖｅｌｏｃｉｔｙ　ａｎｄ　ｍａｓｓ　ｔｒａｎｓｆｅｒ　ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ　ｃｈａｒｔ　图ｌＯ空白实验传质系数　Ｆｉｇ．１０　Ｍａｓｓ　ｔｒａｎｓｆｅｒ　ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ　ｏｆ　ｂｌａｎｋ　ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｓ　空白实验在单纯搅拌下进行，固定气速、改变液速，测两相流的传质系数，液速为　０．０１２　８２～Ｏ．１７０　９　ｍ／ｓ。从图１Ｏ可以看出，传质系数随气液速率比增加呈两段式递增，即气液速率比　为１Ｏ～２Ｏ和２２～３６时，传质系数递增，空白实验的传质系数最高达到０．１７２　ｍ／ｈ。气液速率比为２Ｏ　～２２存在突变，推测其原因是两相流流型转变所致，由气泡流转变为活塞流，活塞流时气液两相混　合不充分，传质系数降低。气液速率比为２２～３２时，流型由活塞流向全混流转变，传质系数增加。　气液速率比为３２～３５时，流型转变为全混流，传质效果最好，气液速率比关于传质系数的关系图陡　峭，传质系数增加幅度大。根据文献报道－２］，气液两相流速率比以及气速和液速的不同，微通道内存　在气泡流、活塞流、全混流、活塞流一环状流和环状流不同流型间的转变。目前对微通道两相流研究，　不同研究学者对流型的转变有不同的见解，尚无定论，有待进一步的研究。　３　结　论　ａ）采用均质混合模型研究微混合器的微通道中两相流通过微通道的压降，计算结果与实验测定　数据吻合很好。由粘度模型公式　一犁。十（１一　）　计算出来的压降与实验测定压降值吻合最好，　可以采用该粘度公式对微通道内的压降进行理论计算。　ｂ）在气速为１．６３３～３．４８４　ｍ／ｓ，液速为０．０１９　２　ｍ／ｓ时，传质系数先增加后降低，然后再增加，　气液速率比在１００～１２０存在流型转变，对传质有影响。在气速为１．６３３～３．４８４　ｍ／ｓ，液速为　０．０２５　６　ｍ／ｓ时，传质系数的最大值可以达到０．７５０　ｍ／ｈ，随着气液速率比的增加，传质系数呈继续　增加的趋势。　参考文献：　１　Ｚｈａｏ　Ｔ　Ｓ，Ｂｉ　Ｑ　Ｃ．Ｐｒｅｓｓｕｒｅ　Ｄｒｏｐ　Ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ　ｏｆ　Ｇａｓ～Ｌｉｑｕｉｄ　Ｔｗｏ—Ｐｈａｓｅ　Ｆｌｏｗ　ｉｎ　Ｖｅｒｔｉｃａｌ　Ｍｉｎｉａｔｕｒｅ　Ｔｒｉａｎｇｕｌａｒ　Ｃｈａｎｎｅｌｓ．Ｉｎｔ　Ｊ　Ｈｅａｔ　Ｍａｓｓ　Ｔｒａｎｓｆｅｒ．２００１，４４（１３）：２５２３～２５３４　２　Ｔｒｉｐｌｅｔｔ　Ｋ　Ａ，Ｇｈｉａａｓｉａａｎ　Ｓ　Ｍ．Ｇａｓ—Ｌｉｑｕｉｄ　Ｔｗｏ－Ｐｈａｓｅ　Ｆｌｏｗ　ｉｎ　Ｍｉｃｒｏｃｈａｎｎｅｌｓ　ＰａｒｔⅡ：Ｖｏｉｄ　Ｆｒａｃｔｉｏｎ　ａｎｄ　Ｐｒｅｓｓｕｒｅ　Ｄｒｏｐ．Ｉｎｔ　Ｊ　Ｍｕｌｔｉｐｈａｓｅ　Ｆｌｏｗ，１９９９，２５（３）：３９５～４ｌＯ　３　Ｍｉｓｈｉｍａ　Ｋ，Ｈｉｂｉｋｉ　Ｔ．Ｓｏｍｅ　Ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ　０ｆ　Ａｉｒ—Ｗａｔｅｒ　Ｔｗｏ—Ｐｈａｓｅ　Ｆｌｏｗ　ｉｎ　Ｓｍａｌｌ　Ｄｉａｍｅｔｅｒ　Ｖｅｒｔｉｃａｌ　Ｔｕｂｅｓ．Ｉｎｔ　Ｊ　Ｍｕｌｔｉｐｈｓｅ　Ｆｌｏｗ，　１９９６，２２（４）；７０３～７１２　维普资讯 http://www.cqvip.com

３１４　化学反应工程与工艺　２００７年８月　４　Ｐｅｎｇ　Ｘ　Ｆ，Ｗａｎｇ　Ｂ　Ｘ．Ｆｒｉｃｔｉｏｎａｌ　Ｆｌｏｗ　Ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ　ｏｆ　Ｗａｔｅｒ　Ｆｌｏｗｉｎｇ　Ｔｈｒｏｕｇｈ　Ｒｅｃｔａｎｇｕｌａｒ　ＭｉｃｒｏｃｈａｎｎｅｌｓＩｎｔ　Ｊ　Ｈｅａｔ　Ｍａｓｓ　．Ｔｒａｎｓｆｅｒ，１９９４，（４）：２４９～２６４　５　Ｊｕｎ，Ｃｈｅｎ，Ｑｕａｎ．Ｐｒｅｓｓｕｒｅ　Ｄｒｏｐｓ　ｏｆ　Ｓｉｎｇｌｅ　ａｎｄ　Ｔｗｏ－Ｐｈａｓｅ　Ｆｌｏｗｓ　Ｔｈｒｏｕｇｈ　Ｔ—Ｔｙｐｅ　Ｍｉｃｒｏｃｈａｎｎｅｌｓ　Ｍｉｘｅｒｓ．Ｃｈｅｍｉｃａｌ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　Ｊｏｕｒｎａｌ，２００４，（１０）：１１～２４　６　Ｗａｌｌｉｓ　Ｇ　Ｂ．Ｏｎｅ　Ｄｉｍｅｎｓｉｏｎａｌ　Ｔｗｏ－Ｐｈａｓｅ　Ｆｌｏｗ：Ｈｅａｔ　Ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ．３ｒｄ　ｅｄ．Ｎｅｗ　Ｙｏｒｋ：ＭｃＧｒａｗ—Ｈｉｌｌ，１９６９．２２５　７　Ｗｏｎｇ　Ｔ　Ｎ，Ｏｏｉ　Ｋ　Ｔ．Ｒｅｆｒｉｇｅｒａｎｔ　Ｆｌｏｗ　ｉｎ　Ｃａｐｉｌｌａｒｙ　Ｔｕｂｅ：ａｎ　Ａｓｓｅｓｓｍｅｎｔ　ｏｆ　ｔｈｅ　Ｔｗｏ—Ｐｈａｓｅ　Ｖｉｓｃｏｓｉｔｙ　Ｃｏｒｒｅｌａｔｉｏｎｓ　ｏｎ　Ｍｏｄｅ１．Ｉｎｔ　Ｃｏｍｍ　Ｈｅａｔ　Ｍａｓｓ　Ｔｒａｎｓｆｅｒ，１９９５，２２（４）：５９５～６０４　８　Ｌｉｎ　Ｓ　Ｌｏｃａｌ　Ｆｒｉｃｔｉｏｎａｌ　Ｐｒｅｓｓｕｒｅ　Ｄｒｏｐ　Ｄｕｒｉｎｇ　Ｖａｐｏｒｉｚａｔｉｏｎ　ｆｏｒ　Ｒ－１２　Ｔｈｒｏｕｇｈ　Ｃａｐｉｌｌａｒｙ　Ｔｕｂｅｓ．Ｉｎｔ　Ｊ　Ｍｕｌｔｉｐｈａｓｅ　ｌｆｏｗ，１９９１，１７（１）：９５￣１０２　９　李　然，赵文谦．紊动水体表面传质系数的实验研究．水利学报，２０００，（２）：９２￣９６　Ｌｉ　Ｒａｎ，Ｚｈａｏ　Ｗｅｎｑｉａｎ．Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ　Ｓｔｕｄｙ　ｏｎ　Ｉｎｔｅｒｆａｃｉａｌ　Ｍａｓｓ　Ｔｒａｎｓｆｅｒ　Ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ　ｏｆ　Ｔｕｒｂｕｌｅｎｔ　Ｗａｔｅｒ．Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｈｙｄｒａｕｌｉｃ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２０００，（２）：６Ｏ～６５　１０埃尔费德ｗ，黑塞尔Ｖ，勒韦Ｈ．微反应器现代化学中的新技术．北京：化学工业出版社，１９９９．１９５　Ｓｔｕｄｙ　ｏｎ　Ｔｗｏ’Ｐｈａｓｅ　Ｆｌｏｗ　Ｐｒｅｓｓｕｒｅ　Ｄｒｏｐ　ａｎｄ　Ｍａｓｓ　Ｔｒａｎｓｆｅｒ　ｉｎ　Ｐａｒａｌｌｅｌ　Ｍｉｃｒｏｃｈａｎｎｅｌｓ　ａｎ　Ｚｈｏｕ　Ｘｉｎｇｇｕｉ　Ｎｉｅ　Ｊｉｎｇｙａｏ　Ｓｏｎｇ　Ｈｏｎｇｙｕ　Ｙｕａｎ　Ｘｉａｎｇｑｉ（ＵＮＩＬＡＢ　Ｒｅｓｅａｒｃｈ　Ｃｅｎｔｅｒ　ｏｆ　Ｃｈｅｒａｉｃａ１　Ｒｅａｃｔｉｏｎ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，ＥＣＵＳＴ，Ｓｈａｎｇｈａｉ　２００２３７，Ｃｈｉｎａ）　Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｄｒｏｐ　ａｎｄ　ｍａｓｓ　ｔｒａｎｓｆｅｒ　ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ　ｏｆ　ｔｗｏ—ｐｈａｓｅ　ｆｌｏｗ　ｉｎ　ｍｉｃｒｏ—ｃｈａｎｎｅｌｓ　ｗｅｒｅ　ｍｅａｓｕｒｅｄ　ｂｙ　ｈｏｍｏｇｅｎｅｏｕｓ　ｈｙｂｒｉｄ　ｍｏｄｅｌ　ｉｎ　Ｎ２－Ｈ２　Ｏ　ｔｗｏ—ｐｈａｓｅ　ｆｌｏｗ　ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ　ｓｙｓｔｅｍ．Ｔｈｅ　ｒｅｓｕｌｔｓ　ｓｈｏｗｅｄ　ｔｈａｔ　ｔｈｅ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｄｒｏｐ　ｖａｌｕｅｓ　ｃａｌｃｕｌａｔｅｄ　ｂｙ　ｔｈｅ　ｈｏｍｏｇｅｎｅｏｕｓ　ｈｙｂｒｉｄ　ｍｏｄｅｌ　ａｇｒｅｅｄ　ｗｉｔｈ　ｔｈｅ　ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ　ｖａｌｕｅｓ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ　ｏｆ　ｍｉｃｒｏｃｈａｎｎｅｌｓ　ｅｑｕｉｖａｌｅｎｔ　ｄｉａｍｅｔｅｒｓ　９２．５　ｍ，ｓｕｐｅｒｆｉｃｉａｌ　ｇａｓ　ｖｅｌｏｃｉｔｙ　１．０８９—４．３５５　ｍ／ｓ　ａｎｄ　ｓｕｐｅｒｆｉｃｉａｌ　ｌｉｑｕｉｄ　ｖｅｌｏｃｉｔｙ　０．００６　４１—０．１７０　９０　ｍ／ｓ．Ｔｈｅ　ｍａｓｓ　ｔｒａｎｓｆｅｒ　ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ　ｉｎｃｒｅａｓｅｄ　ｗｉｔｈ　ｔｈｅ　ｉｎｃｒｅａｓｅ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｒａｔｉｏ　ｏｆ　ｓｕｐｅｒｆｉｃｉａｌ　ｇａｓ　ｖｅｌｏｃｉｔｙ　ｔｏ　ｓｕｐｅｒｆｉｃｉａｌ　ｌｉｑｕｉｄ　ｖｅｌｏｃｉｔｙ　ｕｎｄｅｒ　ｔｈｅ　ｌｉｑｕｉｄ　ｖｅｌｏｃｉｔｙ　０．０２５　６　ｍ／ｓ　ｗｈｅｎ　ｔｈｅ　ｓｕｐｅｒｆｉｃｉａｌ　ｇａｓ　ｖｅｌｏｃｉｔｙ　ｗａｓ　１．６３３—３．４８４　ｍ／ｓ．Ｔｈｅ　ｍａｓｓ　ｔｒａｎｓｆｅｒ　ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ　ｆｉｒｓｔｌｙ　ｉｎｃｒｅａｓｅｄ　ｗｉｔｈ　ｔｈｅ　ｉｎｃｒｅａｓｅ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｒａｔｉｏ　ｏｆ　ｓｕｐｅｒｆｉｃｉａｌ　ｇａｓ　ｖｅｌｏｃｉｔｙ　ｔｏ　ｓｕｐｅｒｆｉｃｉａｌ　ｌｉｑｕｉｄ　ｖｅｌｏｃｉｔｙ　ｔｈｅｎ　ｄｅｃｒｅａｓｅｄ　ｗｉｔｈ　ｉｔ，ｌａｓｔｌｙ　ｉｎｃｒｅａｓｅｄ　ｗｉｔｈ　ｉｔ　ａｇａｉｎ，ｗｈｅｎ　ｔｈｅ　ｓｕｐｅｒｆｉｃｉａｌ　ｇａｓ　ｖｅｌｏｃｉｔｙ　ｗａｓ　１．６３３—３．４８４　ｍ／ｓ．Ｔｈｅ　ｍａｓｓ　ｔｒａｎｓｆｅｒ　ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ　ｗａｓ　ｉｎｆｌｕｅｎｃｅｄ　ｂｙ　ｔｈｅ　ｌｉｑｕｉｄ　ｖｅｌｏｃｉｔｙ　ｍｏｒｅ．　Ｋｅｙ　ｗｏｒｄｓ：　ｍｉｃｒｏｃｈａｎｎｅｌｓ；ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｄｒｏｐ；ｍａｓｓ　ｔｒａｎｓｆｅｒ）ｔｗｏ—ｐｈａｓｅ　ｆｌｏｗ　Ｌａ　Ｓｅｄａ将在葡萄牙建７０万ｔ／ａ　ＰＴＡ装置　西班牙Ｌａ　Ｓｅｄａ　ｄｅ　Ｂａｒｃｅｌｏｎａ公司介绍，其子公司Ａｒｔｅｎｉｕｓ　Ｓｉｎｅｓ将在葡萄牙Ｓｉｎｅｓ　地区建一套７０万ｔ／ａ精对苯二甲酸（ＰＴＡ）装置，预计２０１０年第一季度投产。该公司　与Ａｋｅｒ　Ｋｖａｅｒｎｅｒ公司签订了３　０００万欧元的合同，由Ａｋｅｒ　Ｋｖａｅｒｎｅｒ公司提供工程、设　备采购和技术管理服务。Ｌａ　Ｓｅｄａ公司是聚对苯二甲酸乙二醇酯（ＰＥＴ）瓶级树脂的主　要生产厂商，由于其在英国ｗｉｌｔｏｎ地区有６７万ｔ／ａ　ＰＴＡ装置，也是ＰＴＡ商品市场的　主要供应商。欧洲委员会于今年年初同意葡萄牙出资９　９２９万欧元入股Ｓｉｎｅｓ项目，　该项目总投资费用为３．６０亿欧元，可提供１５０个就业机会。　沈菊华摘自美ＣＷ，２００７—８－２９